Die Titanlegierung TA11 (Ti-8Al-1Mo-1V) ist eine nahezu hitzebeständige Titanlegierung vom Typ A. Es verfügt über eine hohe Festigkeit bei Raumtemperatur und hohe Temperaturen, eine gute thermische Stabilität und Kriecheigenschaften bei hohen Temperaturen sowie viele andere Vorteile und wird hauptsächlich in Kompressorscheiben von Flugzeugtriebwerken, 1 bis 3 Rotorblättern und anderen rotierenden Teilen mit hoher Geschwindigkeit verwendet. Diese Komponenten müssen für den langfristigen Einsatz in rauen Betriebsumgebungen gute mechanische Eigenschaften bei Raumtemperatur und hohen Temperaturen aufweisen, insbesondere eine hohe thermische Stabilität und Kriecheigenschaften bei hohen Temperaturen, da diese Eigenschaften nicht nur die Lebensdauer der Legierung bestimmen, sondern auch die Sicherheit und Die Zuverlässigkeit des Motors ist daher sehr wichtig für die Untersuchung der Organisation und der Eigenschaften des TA11-Titanlegierungsstabmaterials. In diesem Artikel wird der Schmiedeprozess auf die Mikrostruktur des TA11-Titanlegierungsstabs und seine mechanischen Eigenschaften sowie die Auswirkungen einer vergleichenden Analyse erörtert Drei Schmiedeprozesse, Mikrostruktur, mechanische Eigenschaften und Ultraschall-Fehlererkennungsniveau, für die industrielle Produktion des TA11-Titanlegierungsstabs und Prozessverbesserung, um theoretische Referenzen und Grundlagen bereitzustellen.
Durch die Analyse experimenteller Daten können wir sehen, dass die Zugeigenschaften von TA11-Titanlegierungsstäben bei Raumtemperatur bei den beiden Verfahren kleine Unterschiede aufweisen und der Unterschied in der Festigkeit nicht groß ist, was alle den Standardanforderungen entspricht. Aufgrund der gleichachsigen Organisation und der bimodalen Organisation von TA11-Titanlegierungsstäben weisen sie eine gute thermische Stabilität auf, so dass bei 400 Grad C, 100 Stunden Hitzeeinwirkung nach der thermischen Stabilität der Leistungsunterschied relativ gering ist , aber die Kriechleistung des A-Prozesses ist größer als 0,2 %, entspricht nicht den Anforderungen der Produktnormen. Die Kriechleistung von Prozess B und C beträgt weniger als 0,2 %, kann die Anforderungen der Produktnormen erfüllen und Prozess C zeigt eine bessere Kriechleistung bei hohen Temperaturen. In Kombination mit der Analyse in Abbildung 2 und Abbildung 3 zeigt sich, dass die Schmiedeorganisation des TA11-Titanlegierungsstabs im relativen Gehalt an primärem a und sekundärem a sowie die Morphologie des sekundären a einen größeren Einfluss auf seine Kriecheigenschaften hat. Die Kriechleistung ist besser, wenn der primäre a-Gehalt niedriger ist als wenn der primäre a-Gehalt höher ist, und die Kriechleistung ist besser, wenn das auf der p-Matrix verteilte sekundäre a in Form feiner Nadeln mit konsistenter lokaler Ausrichtung vorliegt. Dies ist auf die bessere Kriechfestigkeit der Mikrostruktur bei gestreiftem a im Vergleich zu gleichachsigem a zurückzuführen. Beim langsamen Kriechprozess beginnt die Schlupfverformung der gleichachsigen Organisation bei einzelnen a-Körnern, und mit zunehmender Dehnung nimmt der Schlupf mehr a-Körner ein und dehnt sich dann auf die umgebenden p-Körner aus, sodass die Keimbildung des Kriechhohlraums erst spät, aber einmal erfolgt Wenn sich der Hohlraum bildet, kann er schnell erweitert werden, um eine quasi-dissoziative Fraktur zu bilden.
Und durch den Prozess C erhält man durch den Balken bei der Ultraschallerkennung den Störpegel in der Mitte 0.8-12dB, Yuan kann sein; Zweifußklinge mit TA11-Titanlegierungsstange, Produktstandardanforderungen. Dies zeigt auch, dass eine Erhöhung der Schmiedetemperatur des Stabs aus der Titanlegierung TA11 und eine Verringerung des Verformungswiderstands zur Erhöhung der Schmiededurchlässigkeit des Stabs seine organisatorische Homogenität wirksam verbessern und den Grad der Fehlererkennung verbessern können.
Durch drei Arten von Schmiedeprozesstests, eine umfassende vergleichende Analyse verschiedener Prozesse unter dem Titanlegierungsstab TA11 in Bezug auf Mikrostruktur, mechanische Eigenschaften und Ultraschall-Fehlererkennungsniveau der Testdaten sind wir zu den folgenden Schlussfolgerungen gekommen:
1) Der Einfluss der Schmiedetemperatur auf die Mikrostruktur des TA11-Titanlegierungsstabs ist offensichtlicher, die Temperatur ist niedriger, die Staborganisation im Primär-A-Gehalt ist höher, die Ausfällung der Sekundär-A-Phase ist geringer; Geeignet zur Verbesserung der Schmiedetemperatur wird der primäre a-Gehalt deutlich reduziert und die Ausfällung feiner nadelartiger sekundärer a-Phase erhöht.
2) Der primäre a-Gehalt und die Verteilung in der p-Matrix auf der sekundären a-Morphologie haben einen größeren Einfluss auf die Kriecheigenschaften, weniger primäre a plus feine nadelartige sekundäre a-Organisation können eine gute Kriechfestigkeit erzielen.
3) Eine höhere Schmiedetemperatur erhöht die Schmiededurchlässigkeit des TA11-Titanlegierungsstabs und die Organisation ist homogener, nachdem das lange oder große a vollständig gebrochen ist, was das Niveau der Ultraschallfehlererkennung verbessert.
